本文標(biāo)題："小零件多邊形外觀、鍛件尺寸測(cè)量工具顯微鏡"
發(fā)布者：yiyi ------ 分類: 行業(yè)動(dòng)態(tài) ------
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小零件多邊形外觀、鍛件尺寸測(cè)量工具顯微鏡
隨著定制化的世代來(lái)臨，鋼鐵產(chǎn)品也越趨于複雜化也衍伸出更多的要求如機(jī)械性質(zhì)、多邊形外觀、鍛件尺寸等，鑑于上述之原因，
其加工成型之方法多數(shù)選用熱加工成型，除了可藉由不同之冷卻速率獲得不同之顯微結(jié)構(gòu)進(jìn)而提升其機(jī)械強(qiáng)度外，
仍可達(dá)到高產(chǎn)量之需求。然而目前業(yè)界進(jìn)行熱加工成型時(shí)，能采用經(jīng)驗(yàn)法則，
相較國(guó)外之鍛造技術(shù)仍較缺乏學(xué)理上之推演，如對(duì)于不同溫度以及不同應(yīng)變量對(duì)顯微組織之影響、
不同合金成分對(duì)其沃斯田鐵化溫度之影響(Mo、W、 Si、 Cr增高共析溫度而反之Ni及Mn降低共析溫度、
相同材質(zhì)不同體積所造成不同之淬火深度的質(zhì)量效應(yīng)及熱應(yīng)力之作用，以致于產(chǎn)品良率無(wú)法提升、精度差異過(guò)大等缺陷，
因而本實(shí)驗(yàn)選用
材料為一般商業(yè)用SCM 440鉻-鉬鋼做為材料，先藉由熔鑄與均質(zhì)化過(guò)程，
SCM 440材料化學(xué)成分如表1所示；再藉以進(jìn)行高溫?zé)嵝再|(zhì)、高溫機(jī)械性質(zhì)與高溫顯微組織之觀察，實(shí)驗(yàn)流程如圖1所示。
高溫?zé)嵝袨榉治?nbsp;
由于SCM 440鋼含碳量為0.41wt%，屬于亞共析鋼，在室溫下的穩(wěn)定組織為肥粒鐵與波來(lái)鐵；若由鐵- 碳平衡圖而言，
當(dāng)碳含量為0.4wt%時(shí)，經(jīng)過(guò)共析溫度而生成α-肥粒鐵與波來(lái)鐵。由高溫示差掃描量熱儀進(jìn)行熱性質(zhì)分析，
結(jié)果顯示，當(dāng)從室溫以每秒10℃升溫至1550℃，升溫曲線中時(shí)可發(fā)現(xiàn)于766.9℃、1141.3℃、1248.6℃、1481.9℃、1519.4℃
均有吸熱反應(yīng)峰，推測(cè)于766.9℃經(jīng)過(guò)A1共析反應(yīng)之溫度，即由共析反應(yīng)的α-肥粒鐵將相變成γ-沃斯田鐵；而依Kim所述，
固相線與液相線分別為1470.18℃、1523.49℃。圖2(b)于1550℃以每秒10℃降至室溫之曲線圖可發(fā)現(xiàn)，
于1491.1℃、892.2℃、758.86℃均有放熱反應(yīng)峰，因而推斷此鉻鉬鋼于1486.45℃已完成100%的固化現(xiàn)象；
而于892.2℃時(shí)沃斯田鐵則開始相變化成α相，758.86即為A1共析反應(yīng)。
因此，就固相線而言，升溫的過(guò)程與降溫的過(guò)程溫度差異性有9.2℃的溫差。而由液態(tài)隨著溫度的降低，
當(dāng)溫度經(jīng)過(guò)A3溫度，即由γ-沃斯田鐵開始相變態(tài)生成α-肥粒鐵，即溫度介于892.2℃ 與758.86℃之間，
則主要的組織為與α-肥粒鐵；反之，當(dāng)溫度從室溫升溫至766.9℃時(shí)，α-肥粒鐵再行固態(tài)相變?yōu)?gamma;-沃斯田鐵，
但經(jīng)共析反應(yīng)生成的雪明碳鐵無(wú)法固溶回基地，故判斷初步推測(cè)1141.3℃與1248.6℃的吸熱現(xiàn)象為碳化物或其它析出物所造成。
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